Proces tepelného spracovania veľkých výkovkov ozubených kolies

Proces tepelného spracovania veľkých výkovkov ozubených kolies
Veľké výkovky ozubených krúžkov budú mať po nauhličovaní a kalení veľké skreslenie. Prostredníctvom rozumného dizajnu a procesu obrábania a tepelného spracovania, pomocou správnej metódy korekcie a kalenia soľou možno eliptické skreslenie nauhličovaných a kalených veľkých výkovkov s prstencovým kolesom ovládať do 2 mm, skreslenie osnovy a kužeľa možno ovládať do 1 mm a ložisko kapacita a životnosť výkovkov ozubených kolies sa môže zlepšiť.

Štruktúra veľkého prstencakovanieje charakteristický svojou tenkou stenou, veľkým pomerom priemeru k dĺžke (vonkajší priemer/šírka zuba), veľkým skreslením pri nauhličovaní a kalení, nepravidelným a ťažko kontrolovateľným, väčšie skreslenie priamo ovplyvňuje kvalitu produktu a efektivitu post-sekvenčného spracovania, čo má za následok v nerovnomernom rozpätí po sekvenčnom spracovaní, čo ovplyvňuje hĺbku efektívnej vytvrdenej vrstvy povrchu zubov a tvrdosť povrchu zubov, čím sa znižuje pevnosť, únosnosť a únavová pevnosť zubov prstenca. Nakoniec znížte životnosť ozubeného krúžku.
1. Návrh spracovania

Proces kovania ozubených kolies: kovanie - po kovaní, popúšťanie - hrubé sústruženie - predúprava popúšťaním - polodokončovacie sústruženie - umelé starnutie - odvaľovanie zubov - nauhličovanie kalenie, popúšťanie - tryskanie - dokončovacie sústruženie - umelé starnutie - dokončovacie sústruženie - brúsenie ozubených kolies - hotové produkt.

2. Predúprava

Ak sa na predúpravu použije normalizačné a vysokoteplotné temperovanie, štruktúra po tepelnom spracovaní je perlit a ferit a dokonca vytvára nerovnovážny bainit. V dôsledku nerovnomerného chladenia vzduchom je rovnomernosť normalizačnej štruktúry zlá. Pretože rovnomernosť chladenia a rýchlosť chladenia olejového média sú lepšie ako u vzduchu, temperovaním sa získa rovnomerná temperovaná soxitová štruktúra, ktorá môže zlepšiť alebo eliminovať pôvodnú heterogenitu mikroštruktúry vytvorenej kovaním a zlepšiť rovnomernosť mechanických vlastností ozubeného krúžku. Pozitívne tepelné spracovanie po kovaní môže zlepšiť mikroštruktúru kovania, zjemniť zrno a predúprava temperovaním môže zjednotiť mikroštruktúru a znížiť následné skreslenie tepelného spracovania. Kombinácia týchto dvoch je veľmi účinná na zlepšenie mikroštruktúry a skreslenia nauhličeného kalenia.

3. Nauhličovacia pec
Superpozícia nauhličovaného prstencového kovania je ekvivalentná zväčšeniu šírky zuba a zníženiu pomeru priemeru k dĺžke, čo prispieva k zníženiu deformácie a eliptického skreslenia. Pri ochladzovaní po nauhličovaní sa horné a spodné koncové plochy nadradeného ozubeného venca ochladzujú relatívne rýchlo a zmrštenie je relatívne veľké, čo vedie k znaku tvaru pásového bubna. Kvôli rovnomernému chladeniu v peci pred ochladením na 650 ° C, kovanie ozubeného venca v zóne vysokej teploty so slabou tuhosťou vytvára malé skreslenie elipsy a deformácie, takže vytvára iba charakteristiky tvaru pásového bubna.

4. Proces nauhličovania

Procesná cesta využíva kalenie s opätovným ohrevom, ktoré môže zabrániť zhrubnutiu zrna spôsobenému dlhodobým nauhličovaním 20CrMnMo. Súčasne je možné upraviť proces kalenia meraním, korekciou a detekciou skreslenia po nauhličovaní. Čím rýchlejšie stúpa teplota nauhličovania, tým väčšie bude tepelné napätie a superpozícia zvyškového napätia pri obrábaní spôsobí veľké skreslenie, takže je potrebné stupňovať nárast teploty. Nauhličovanie musí byť mimo pece pri nízkej teplote. Ak je 760 °C mimo pec, infiltračná vrstva vytvorí nerovnomerný fázový prechod, ktorý vytvorí ochladenú martenzitovú štruktúru na sekundárnom povrchu, zväčší špecifický objem a povrch bude vystavený ťahovému namáhaniu. Najmä v zime, keď sú oceľové výkovky 20CrMnMo umiestnené v pomalom chladiacom boxe, pravdepodobnosť prasknutia sa zvýši a kalená martenzitická štruktúra zvýši deformáciu nauhličovania. V neskoršom štádiu nauhličovania 650 izolácia spôsobí, že povrch získa jednotnú eutektickú štruktúru, eliminuje napätie a pripraví sa na kalenie.
5. Korekcia po nauhličení
Pre soľné médiá existuje určitý proporcionálny vzťah medzi deformáciou nauhličovaním a deformáciou pri kalení. Vo všeobecnosti sa zhášacie eliptické skreslenie zvyšuje o 30 % ~ 50 % na základe skreslenia pri nauhličovaní. V istom zmysle môže kontrola skreslenia pri nauhličovaní účinne kontrolovať skreslenie po kalení. Ak sa po nauhličení zistí, že elipsa je veľká, treba ju opraviť. Ak je teplota ohrevu ozubeného krúžku nízka, napríklad 280 ° C, pevnosť ozubeného krúžku je vysoká a elastická zóna je pri nízkej teplote veľká, čo sťažuje výskyt plastickej deformácie. So zvyšovaním teploty sa elastická zóna znižuje a náročnosť korekcie sa znižuje. Ak je teplota ohrevu príliš vysoká, prevádzka je ťažká. Prax ukázala, že korekčný efekt je lepší pri zahrievaní na 550 ° C, elastická zóna je výrazne znížená a plastická deformácia môže byť produkovaná nízkym napätím. Prax ukázala, že po nauhličení a odstránení napätia sa skreslenie po kalení neodrazí a nahromadenie skreslenia pri kalení sa dá efektívne vyriešiť korekciou po nauhličení.

6, ochladzovacia pec
Horné a dolné čelné teplo kovania ozubených krúžkov nie je vyvážené a horný čelný rozptyl tepla je počas chladenia rýchly a nárast je relatívne veľký. Pozrite si Obr. 7 pre schematický diagram distorzie zhášania soli. Skreslenie sa meria po nauhličení. Pravidlom pece na nakladanie zubových krúžkov je, že horný kruh zuba horného konca je menší ako horný kruh zuba dolného konca a podložky medzi zubovými krúžkami sú oddelené. Viď obr. 8 pre chladiacu plniacu pec. Kaliaca pec sa nastaví podľa skreslenia po nauhličovaní a určitá hodnota kužeľa sa vytvorí, keď sa prvky nauhličovacieho pásového bubna rozdelia na jeden ozubený krúžok. Rozumné použitie tvaru nauhličeného pásového bubna môže realizovať rozdiel v chladení pri kalení soli medzi horným a spodným koncom kužeľového a nauhličeného odsadenia kužeľa pásu, aby sa dosiahlo malé skreslenie kužeľa.
7. Proces kalenia a temperovania
Predĺženie doby zdržania sa rovná skrytej fáze, aby sa zvýšila teplota kalenia a zvýšila sa deformácia kalenia. Preto je teplota austenitizácie zvolená tak, aby sa udržala na 830 ° C počas 4 hodín. V porovnaní s olejom je teplota použitia ľadového média vysoká, zvýšenie teploty kalenia je malé, stupňovité izotermické kalenie spôsobuje, že povrchový martenzit sa transformuje vo vzduchu, ochladzuje sa pomaly, deformácia kalením obrobku je malá. Teplota topenia dusičnanu KNO3 NaNO2 je 145 ° C, teplota použitia dusičnanov je 160 ~ 180 ° C a schopnosť chladenia je silná. Keď sa teplota soli zvýši na 200 ~ 220 ° C a obsah vody sa upraví na 0,9 %, v strede ozubeného krúžku sa získa martenzit plus veľké množstvo nižšieho bainitu a veľmi malé množstvo ihličkovitého feritu. . Zabezpečte výkon jadra pri minimálnom skreslení.

toto je stroj na kontrolu kovania